Perfil: edt_IAS, Perfil simple
Material: Acero (S275)

Barra

COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE

Estado

N_t

N_c

M_Y

M_Z

V_Z

V_Y

M_YV_Z

M_ZV_Y

NM_YM_Z

NM_YM_ZV_YV_Z

M_t

M_tV_Z

M_tV_Y

`l

N1/N2

x: 8 m

h = 6.0

x: 0 m

h = 3.9

x: 8 m

h = 83.8

x: 0.8 m

h = 10.8

x: 8 m

h = 13.5

h < 0.1

h < 0.1

h < 0.1

x: 0 m

h = 86.8

h < 0.1

x: 0 m

h = 69.7

x: 0 m

h = 8.3

x: 0 m

h = 0.1

`l < 2.0

CUMPLE

h = 86.8

Barra

COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO

Estado

N_t

N_c

M_Y

M_Z

V_Z

V_Y

M_YV_Z

M_ZV_Y

NM_YM_Z

NM_YM_ZV_YV_Z

M_t

M_tV_Z

M_tV_Y

N1/N2

x: 8 m

h = 1.8

x: 0 m

h = 1.1

x: 8 m

h = 17.7

x: 0.8 m

h = 3.4

x: 8 m

h = 2.9

h < 0.1

h < 0.1

h < 0.1

x: 0 m

h = 18.3

h < 0.1

x: 0 m

h = 22.1

x: 0 m

h = 1.1

x: 0 m

h < 0.1

CUMPLE

h = 22.1

N_t: Resistencia a tracción

N_c: Resistencia a compresión

M_Y: Resistencia a flexión eje Y

M_Z: Resistencia a flexión eje Z

V_Z: Resistencia a corte Z

V_Y: Resistencia a corte Y

M_YV_Z: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados

M_ZV_Y: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados

NM_YM_Z: Resistencia a flexión y axil combinados

NM_YM_ZV_YV_Z: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados

M_t: Resistencia a torsión

M_tV_Z: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados

M_tV_Y: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados

x: Distancia al origen de la barra

h: Coeficiente de aprovechamiento (%)

Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

Se debe satisfacer:

h

:

0.060

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N2, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·Q3.

N_t,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo.

N_t,Ed

:

14.856

Tn

La resistencia de cálculo a tracción N_t,Rd viene dada por:

N_t,Rd

:

249.570

Tn

Donde:

A: Área bruta de la sección transversal de la barra.

A

:

93.48

cm²

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

Se debe satisfacer:

h

:

0.027

h

:

0.039

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N1, para la combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q+0.9·V+1.5·N.

N_c,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.

N_c,Ed

:

5.688

Tn

La resistencia de cálculo a compresión N_c,Rd viene dada por :

N_c,Rd

:

207.762

Tn

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase

:

4

A_ef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4.

A_ef

:

77.82

cm²

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)

La resistencia de cálculo a pandeo N_b,Rd en una barra comprimida viene dada por:

N_b,Rd

:

146.658

Tn

Donde:

A_ef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4.

A_ef

:

77.82

cm²

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M1

:

1.05

c: Coeficiente de reducción por pandeo.

c_y

:

0.89

c_z

:

0.90

c_FT

:

0.71

Siendo:

f_y

:

0.67

f_z

:

0.62

f_FT

:

0.90

a: Coeficiente de imperfección elástica.

a_y

:

0.34

a_z

:

0.49

a_FT

:

0.49

`l: Esbeltez reducida.

`l_y

:

0.49

`l_z

:

0.39

`l_FT

:

0.73

N_cr: Axil crítico de pandeo elástico.

N_cr

:

409.107

Tn

El axil crítico de pandeo elástico N_cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):

a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y.

N_{cr, y}

:

907.627

Tn

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.

N_{cr, z}

:

1423.932

Tn

c) Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión.

N_{cr, FT}

:

409.107

Tn

Donde:

N_{cr, T}: Axil crítico elástico de pandeo por torsión.

N_{cr, T}

:

415.944

Tn

I_y: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y.

I_y

:

27505.34

cm4

I_z: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z.

I_z

:

1516.43

cm4

I_t: Momento de inercia a torsión uniforme.

I_t

:

46.71

cm4

I_w: Constante de alabeo de la sección.

I_w

:

728427.73

cm6

E: Módulo de elasticidad

E

:

2140673

kp/cm²

G: Módulo de elasticidad transversal.

G

:

825688

kp/cm²

L_ky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y.

L_ky

:

8.002

m

L_kz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z.

L_kz

:

1.500

m

L_kt: Longitud efectiva de pandeo por torsión.

L_kt

:

4.001

m

b: Constante adimensional obtenida mediante la siguiente expresión:

b

:

0.96

i₀: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión.

i₀

:

18.00

cm

Siendo:

i_y , i_z: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.

i_y

:

17.15

cm

i_z

:

4.03

cm

y₀ , z₀: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.

y₀

:

0.00

mm

z₀

:

-36.64

mm

Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

h

:

0.559

h

:

0.838

El momento flector solicitante de cálculo pésimo M_Ed^- se produce en el nudo N2, para la combinación de hipótesis 1.35·G+1.05·Q+0.9·V+1.5·N

M_Ed⁺

:

0.000

Tn·m

M_Ed^-

:

14.328

Tn·m

El momento flector resistente de cálculo M_c,Rd viene dado por:

M_c,Rd⁺

:

38.652

Tn·m

M_c,Rd^-

:

25.647

Tn·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.

Clase⁺

:

1

Clase^-

:

4

W_pl,y⁺: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

W_pl,y⁺

:

1447.77

cm³

W_ef,y^-: Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4.

W_ef,y^-

:

960.63

cm³

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)

El momento flector resistente de cálculo M_b,Rd viene dado por:

M_b,Rd⁺

:

18.902

Tn·m

M_b,Rd^-

:

17.093

Tn·m

Donde:

W_pl,y⁺: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

W_pl,y⁺

:

1447.77

cm³

W_ef,y^-: Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4.

W_ef,y^-

:

960.63

cm³

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M1

:

1.05

c_LT: Factor de reducción por pandeo lateral.

c_LT⁺

:

0.49

c_LT^-

:

0.67

Siendo:

f_LT⁺

:

1.25

f_LT^-

:

0.90

a_LT: Coeficiente de imperfección elástica.

a_LT

:

0.76

`l_LT: Esbeltez reducida.

`l_LT⁺

:

0.96

`l_LT^-

:

0.66

M_cr: Momento crítico elástico de pandeo lateral.

M_cr⁺

:

44.229

Tn·m

M_cr^-

:

60.967

Tn·m

Siendo:

I_z: momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z

I_z

:

1516.43

cm4

I_t: Momento de inercia a torsión uniforme.

I_t

:

46.71

cm4

I_w: Constante de alabeo de la sección.

I_w

:

728427.73

cm6

E: Módulo de elasticidad.

E

:

2140673

kp/cm²

G: Módulo de elasticidad transversal.

G

:

825688

kp/cm²

L_c⁺: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior.

L_c⁺

:

4.001

m

L_c^-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior.

L_c^-

:

4.001

m

C₁: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.

C₁⁺

:

1.00

C₁^-

:

1.00

C₂: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.

C₂⁺

:

1.00

C₂^-

:

1.00

C₃: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.

C₃⁺

:

1.00

C₃^-

:

1.00

k_z⁺: Coeficiente de longitud eficaz, que depende de las restricciones al giro de la sección transversal en los extremos de la barra.

k_z⁺

:

0.50

k_z^-: Coeficiente de longitud eficaz, que depende de las restricciones al giro de la sección transversal en los extremos de la barra.

k_z^-

:

0.50

k_w⁺: Coeficiente de longitud eficaz, que depende de las restricciones al alabeo en los extremos de la barra.

k_w⁺

:

0.50

k_w^-: Coeficiente de longitud eficaz, que depende de las restricciones al alabeo en los extremos de la barra.

k_w^-

:

0.50

z_g: Distancia entre el punto de aplicación de la carga y el centro de esfuerzos cortantes, respecto al eje Z.

z_g

:

0.00

mm

Siendo:

z_a: Distancia en la dirección del eje Z entre el punto de aplicación de la carga y el centro geométrico.

z_a

:

-61.36

mm

z_s: Distancia en la dirección del eje Z entre el centro de esfuerzos cortantes y el centro geométrico.

z_s

:

-61.36

mm

z_j: Parámetro de asimetría de la sección, respecto al eje Z.

z_j

:

-41.81

mm

Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

h

:

0.108

El momento flector solicitante de cálculo pésimo M_Ed^- se produce en un punto situado a una distancia de 0.800 m del nudo N1, para la combinación de hipótesis 0.8·G+1.5·Q2

M_Ed⁺

:

0.000

Tn·m

M_Ed^-

:

0.303

Tn·m

El momento flector resistente de cálculo M_c,Rd viene dado por:

M_c,Rd⁺

:

2.805

Tn·m

M_c,Rd^-

:

2.805

Tn·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.

Clase⁺

:

4

Clase^-

:

4

W_ef,z⁺: Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4.

W_ef,z⁺

:

105.06

cm³

W_ef,z^-: Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4.

W_ef,z^-

:

105.06

cm³

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

h

:

0.135

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N2, para la combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q+0.9·V+1.5·N.

V_Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.

V_Ed

:

10.736

Tn

El esfuerzo cortante resistente de cálculo V_c,Rd viene dado por:

V_c,Rd

:

79.351

Tn

Donde:

A_v: Área transversal a cortante.

A_v

:

51.48

cm²

Siendo:

d: Altura del alma.

d

:

429.00

mm

t_w: Espesor del alma.

t_w

:

12.00

mm

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:

35.75

<

64.71

Donde:

l_w: Esbeltez del alma.

l_w

:

35.75

l_máx: Esbeltez máxima.

l_máx

:

64.71

e: Factor de reducción.

e

:

0.92

Siendo:

f_ref: Límite elástico de referencia.

f_ref

:

2395.51

kp/cm²

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

h

<

0.001

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·Q2.

V_Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.

V_Ed

:

0.030

Tn

El esfuerzo cortante resistente de cálculo V_c,Rd viene dado por:

V_c,Rd

:

64.739

Tn

Donde:

A_v: Área transversal a cortante.

A_v

:

42.00

cm²

Siendo:

A: Área de la sección bruta.

A

:

93.48

cm²

d: Altura del alma.

d

:

429.00

mm

t_w: Espesor del alma.

t_w

:

12.00

mm

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V_Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V_c,Rd.

10.729

£

39.675

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q+0.9·V+1.5·N.

V_Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.

V_Ed

:

10.729

Tn

V_c,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.

V_c,Rd

:

79.351

Tn

Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V_Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V_c,Rd.

0.030

£

32.369

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·Q2.

V_Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.

V_Ed

:

0.030

Tn

V_c,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.

V_c,Rd

:

64.739

Tn

Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

h

:

0.579

h

:

0.868

h

:

0.859

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N1, para la combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q+0.9·V+1.5·N.

Donde:

N_c,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo.

N_c,Ed

:

5.688

Tn

M_y,Ed, M_z,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente.

M_y,Ed^-

:

14.299

Tn·m

M_z,Ed⁺

:

0.000

Tn·m

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.

Clase

:

4

N_u,Rd: Resistencia a compresión de la sección eficaz.

N_u,Rd

:

239.138

Tn

M_0,Rd,y, M_0,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección eficaz en condiciones elásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.

M_0,Rd,y

:

25.647

Tn·m

M_0,Rd,z

:

2.245

Tn·m

e_Ny, e_Nz: Desplazamiento del centro de gravedad de la sección eficaz respecto al de la sección bruta, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.

e_Ny

:

1.08

cm

e_Nz

:

0.00

cm

Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)

A_ef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4.

A_ef

:

89.57

cm²

W_ef,y, W_ef,z: Módulos resistentes de la sección eficaz correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.

W_ef,y

:

960.63

cm³

W_ef,z

:

84.09

cm³

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M1

:

1.05

k_y, k_z, k_y,LT: Coeficientes de interacción.

k_y

:

1.01

k_z

:

1.01

k_y,LT

:

1.00

C_m,y, C_m,z, C_m,LT: Factores de momento flector uniforme equivalente.

C_m,y

:

1.00

C_m,z

:

1.00

C_m,LT

:

1.00

c_y, c_z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.

c_y

:

0.87

c_z

:

0.88

c_LT: Coeficiente de reducción por pandeo lateral.

c_LT

:

0.67

`l<sub>y</sub>, `l_z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.

`l_y

:

0.54

`l_z

:

0.43

a_y, a_z: Coeficientes de imperfección elástica.

a_y

:

0.80

a_z

:

1.00

Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V_Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V_c,Rd.

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q2+0.9·V+1.5·N.

6.593

£

26.386

Donde:

V_Ed,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.

V_Ed,z

:

6.593

Tn

V_c,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.

V_c,Rd,z

:

52.772

Tn

Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)

Se debe satisfacer:

h

:

0.697

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N1, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·Q2.

M_T,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.

M_T,Ed

:

0.335

Tn·m

El momento torsor resistente de cálculo M_T,Rd viene dado por:

M_T,Rd

:

0.480

Tn·m

Donde:

W_T: Módulo de resistencia a torsión.

W_T

:

31.14

cm³

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

h

:

0.083

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N1, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Q2+0.9·V+0.75·N.

V_Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.

V_Ed

:

4.378

Tn

M_T,Ed: Momento flector solicitante de cálculo.

M_T,Ed

:

0.335

Tn·m

El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V_pl,T,Rd viene dado por:

V_pl,T,Rd

:

52.772

Tn

Donde:

V_pl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.

V_pl,Rd

:

79.351

Tn

t_T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.

t_T,Ed

:

1074.57

kp/cm²

Siendo:

W_T: Módulo de resistencia a torsión.

W_T

:

31.14

cm³

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

h

:

0.001

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N1, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Q2+0.9·V+0.75·N.

V_Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.

V_Ed

:

0.030

Tn

M_T,Ed: Momento flector solicitante de cálculo.

M_T,Ed

:

0.335

Tn·m

El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V_pl,T,Rd viene dado por:

V_pl,T,Rd

:

43.054

Tn

Donde:

V_pl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.

V_pl,Rd

:

64.739

Tn

t_T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.

t_T,Ed

:

1074.57

kp/cm²

Siendo:

W_T: Módulo de resistencia a torsión.

W_T

:

31.14

cm³

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2669.77

kp/cm²

Siendo:

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

g_M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M0

:

1.05

Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)

La esbeltez reducida `l de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.

`l

:

0.73

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase

:

4

A_ef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4.

A_ef

:

77.82

cm²

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

N_cr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores:

N_cr

:

409.107

Tn

N_{cr, y}: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y.

N_{cr, y}

:

907.627

Tn

N_{cr, z}: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.

N_{cr, z}

:

1423.932

Tn

N_{cr, T}: Axil crítico elástico de pandeo por torsión.

N_{cr, T}

:

415.944

Tn

N_{cr, FT}: Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión.

N_{cr, FT}

:

409.107

Tn

Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

Se debe satisfacer:

h

:

0.018

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N2, para la combinación de acciones G+0.5·Q3.

N_t,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo.

N_t,Ed

:

4.623

Tn

La resistencia de cálculo a tracción N_t,Rd viene dada por:

N_t,Rd

:

262.049

Tn

Donde:

A: Área bruta de la sección transversal de la barra.

A

:

93.48

cm²

f_yd: Resistencia de cálculo del acero.

f_yd

:

2803.26

kp/cm²

Siendo:

f_y,q: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.

f_y,q

:

2803.26

kp/cm²

f_y: Límite elástico.

f_y

:

2803.26

kp/cm²

k_y,q: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.

k_y,q

:

1.00

g_M,q: Coeficiente parcial de seguridad del material.

g_M,q

:

1.00

Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

Se debe satisfacer:

h

:

0.007

h

:

0.011

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N1, para la combinación de acciones G+0.5·Q.

N_c,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.

N_c,Ed

:

1.498

Tn

La resistencia de cálculo a compresión N_c,Rd viene dada por :

N_c,Rd

:

218.150

Tn

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase

:

4

A_ef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4.

A_ef